{"id":227,"date":"2016-12-28T19:38:09","date_gmt":"2016-12-28T22:38:09","guid":{"rendered":"https:\/\/www.metalsurface.cl\/?p=227"},"modified":"2019-04-24T20:23:57","modified_gmt":"2019-04-25T00:23:57","slug":"principales-cambios-en-la-nueva-edicion-de-la-especificacion-aisc-360-2016-para-construcciones-de-acero-incluye-tambien-conexiones-analisis-y-condiciones-de-fuego","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.metalsurface.cl\/index.php\/2016\/12\/28\/principales-cambios-en-la-nueva-edicion-de-la-especificacion-aisc-360-2016-para-construcciones-de-acero-incluye-tambien-conexiones-analisis-y-condiciones-de-fuego\/","title":{"rendered":"Principales cambios en la nueva edici\u00f3n de la especificaci\u00f3n AISC 360 – 2016 para construcciones de acero incluye tambi\u00e9n conexiones, an\u00e1lisis y condiciones de fuego"},"content":{"rendered":"\n

Materiales:<\/strong><\/p>\n\n\n\n

\u00bfQu\u00e9 hay de nuevo en la especificaci\u00f3n?<\/h2>\n\n\n\n
Nuevos est\u00e1ndares de HSS y cambios a elementos delgados, resistencia al corte, \u00e1ngulos, conexiones, el an\u00e1lisis avanzado y el dise\u00f1o de incendios son solo algunas de las actualizaciones en la especificaci\u00f3n AISC 360 \u2013 2016<\/h3>\n\n\n\n
AISC est\u00e1 programado para lanzar la edici\u00f3n 2016 de la especificaci\u00f3n para edificios de acero estructural (ANSI \/ AISC 360-16) en un futuro pr\u00f3ximo
<\/h4>\n\n\n\n
Los cambios de la edici\u00f3n de 2010 reflejan el deseo del Comit\u00e9 de Especificaciones de implementar solo cambios esenciales que reflejen nuevas investigaciones, proporcionen dise\u00f1os m\u00e1s eficientes o ampl\u00eden su alcance. Muchos de estos cambios fueron de naturaleza t\u00e9cnica, aunque tambi\u00e9n se realizaron ediciones que se enfocaron en mejorar la usabilidad, la transparencia y el contenido editorial.<\/p>\n\n\n\n
La siguiente es una breve descripci\u00f3n de los cambios m\u00e1s significativos, algunos de los cuales tienen el potencial de afectar sustancialmente los procedimientos de dise\u00f1o. Una lista completa de las diferencias entre la especificaci\u00f3n AISC de 2010 y 2016.<\/p>\n\n\n\n
Est\u00e1ndares de HSS <\/strong><\/p>\n\n\n\n
ASTM A1085 y ASTM A1065 se agregaron a la Especificaci\u00f3n de 2016 como est\u00e1ndares aprobados de materiales de secci\u00f3n estructural hueca (HSS). ASTM A1085 es un est\u00e1ndar de materiales recientemente desarrollado que tiene requisitos m\u00e1s estrictos que otros est\u00e1ndares HSS ya aprobados (como ASTM A500), que incluyen una tolerancia de masa y una tolerancia de espesor de pared m\u00e1s estricta. Como resultado de estos requisitos, el espesor de la pared de dise\u00f1o se puede tomar como el espesor nominal total de la pared. <\/p>\n\n\n\n
ASTM A1065 es un est\u00e1ndar de HSS basado en el uso de est\u00e1ndares de materiales de placa de ASTM ya aprobados. Debido a las tolerancias reducidas similares a estas normas de placa existentes, el espesor de pared de dise\u00f1o para A1065 tambi\u00e9n se puede tomar como el espesor nominal total de la pared. Sin embargo, es importante tener en cuenta que la especificaci\u00f3n 2016 a\u00fan requiere que el grosor del dise\u00f1o de otros materiales de HSS, incluida la ASTM A500 m\u00e1s com\u00fan, se tome como 0,93 veces el grosor nominal de la pared.<\/p>\n\n\n\n
Adem\u00e1s, ASTM A1085 y A1065 especifican una tensi\u00f3n de rendimiento m\u00ednima de 50 ksi independientemente de la forma. La informaci\u00f3n adicional sobre los beneficios y el impacto de A1085 se detalla en el art\u00edculo de septiembre de 2013 \u201cProducto hueco, beneficio s\u00f3lido\u201d.<\/p>\n\n\n\n
Elementos delgados en compresi\u00f3n <\/strong><\/p>\n\n\n\n
El m\u00e9todo para determinar la resistencia a la compresi\u00f3n de los miembros con elementos delgados se ha revisado en la Especificaci\u00f3n de 2016. Desde 1969, la Especificaci\u00f3n utiliz\u00f3 un enfoque centrado en un factor de reducci\u00f3n, Q, que modific\u00f3 la tensi\u00f3n cr\u00edtica de la columna. Para elementos delgados no r\u00edgidos, Q fue dada por ecuaciones que inclu\u00edan la relaci\u00f3n ancho-espesor del elemento y era una constante para una forma particular, independientemente de la carga en la columna; estos valores Q fueron tabulados en el Manual. Para elementos r\u00edgidos, Q se bas\u00f3 en la relaci\u00f3n de un \u00e1rea efectiva reducida al \u00e1rea bruta del miembro y fue una funci\u00f3n de la magnitud de la tensi\u00f3n de la columna.<\/p>\n\n\n\n
Si bien la Especificaci\u00f3n de 2010 us\u00f3 un enfoque de \u00e1rea efectiva reducida para elementos r\u00edgidos, esta metodolog\u00eda ahora se ha refinado y ampliado para incluir elementos r\u00edgidos y no r\u00edgidos. Las nuevas disposiciones determinan el \u00e1rea efectiva reducida y utilizan eso junto con la tensi\u00f3n cr\u00edtica de la columna no modificada para determinar la resistencia a la compresi\u00f3n. Como en el pasado, la clasificaci\u00f3n de los miembros como miembros delgados, seg\u00fan se determina en la Tabla B4.1a, se basa en el supuesto de que la tensi\u00f3n de la columna ha alcanzado la tensi\u00f3n de rendimiento, \u201cFy\u201d. Por lo tanto, los miembros que se consideraron delgados en ediciones anteriores de la Especificaci\u00f3n contin\u00faan con la misma designaci\u00f3n. Sin embargo, debido a que la magnitud de la tensi\u00f3n en la columna influye en el pandeo local de los elementos miembros (para todos, excepto HSS redondos), los miembros que han sido designados como miembros delgados pueden en realidad no experimentar una reducci\u00f3n en la resistencia debido a ese elemento delgado. Para HSS redondo, el \u00e1rea efectiva se basa en la relaci\u00f3n di\u00e1metro-espesor y el esfuerzo de rendimiento del material.<\/p>\n\n\n\n
Los cambios en la determinaci\u00f3n de la resistencia a la compresi\u00f3n para miembros con elementos delgados han alterado significativamente la resistencia a la compresi\u00f3n nominal de formas de acero seleccionadas (la diferencia para uno de estos casos se muestra en la Figura 1). Puede encontrar m\u00e1s informaci\u00f3n sobre el impacto de este cambio y otras formas afectadas en el art\u00edculo del tercer trimestre de 2016 de la revista Ingenier\u00eda \u201cNotas sobre las disposiciones de AISC 360-16 para elementos de compresi\u00f3n delgados en miembros de compresi\u00f3n\u201d.<\/p>\n\n\n\n
Resistencia al corte para miembros y canales en forma de I<\/strong><\/p>\n\n\n\n
El Cap\u00edtulo G de la Especificaci\u00f3n 2016 incluye dos cambios significativos en las disposiciones para miembros y canales en forma de I. Las disposiciones para determinar la resistencia al corte sin tener en cuenta la acci\u00f3n del campo de tensi\u00f3n se han revisado para permitir la inclusi\u00f3n de cierta resistencia posterior al pandeo. Esto lleva a un aumento en la resistencia al corte disponible para ciertas vigas construidas. Adem\u00e1s, el coeficiente de pandeo de la placa de la banda se ha aumentado de 5 a 5.34 para reflejar mejor su derivaci\u00f3n te\u00f3rica. Dado que todas las formas en W tienen bandas que ser\u00e1n controladas para el corte por el estado l\u00edmite de rendimiento, estos cambios no afectar\u00e1n la resistencia al corte de estos miembros.<\/p>\n\n\n\n
Para la acci\u00f3n del campo de tensi\u00f3n, varias de las restricciones encontradas en la Especificaci\u00f3n de 2010 se han relajado: los dise\u00f1adores pueden ver un aumento en la resistencia al corte para los paneles interiores de las vigas con un espaciado de refuerzo menor o igual a la altura de la banda de la viga en los casos que anteriormente no se pod\u00edan haber aprovechado de la acci\u00f3n del campo de tensi\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n
Con el aumento de la resistencia al corte disponible, los requisitos para los refuerzos se han incrementado. Si se va a utilizar el aumento en la resistencia al corte disponible, pueden ser necesarios refuerzos transversales m\u00e1s grandes que los requeridos por la Especificaci\u00f3n de 2010.<\/p>\n\n\n\n
\u00c1ngulos, Doble \u00c1ngulos y Tes en Flexi\u00f3n <\/strong><\/p>\n\n\n\n
Las disposiciones para los \u00e1ngulos dobles y tes en flexi\u00f3n se han reorganizado para que la distinci\u00f3n entre sus disposiciones sea m\u00e1s clara. Adem\u00e1s, las disposiciones de pandeo lateral-torsional para v\u00e1stagos y piernas en tensi\u00f3n se dan por separado de las disposiciones para v\u00e1stagos y piernas en compresi\u00f3n. Las disposiciones locales de reborde de la brida para las tes se han mantenido sin cambios, pero para los \u00e1ngulos dobles ahora est\u00e1 claro que la resistencia debe determinarse como la de dos \u00e1ngulos simples. Vastago de pandeo local de las tes se agreg\u00f3 a la Especificaci\u00f3n de 2010 por primera vez y estas disposiciones se han revisado en 2016 para reflejar con mayor precisi\u00f3n la resistencia de este estado l\u00edmite. Al igual que con el pandeo local de la brida, el pandeo local del v\u00e1stago de \u00e1ngulos dobles se debe evaluar como para dos \u00e1ngulos simples.<\/p>\n\n\n\n
La Especificaci\u00f3n de 2016 contiene disposiciones revisadas para el estado l\u00edmite de pandeo lateral-torsional de \u00e1ngulos \u00fanicos que son simplemente una reorganizaci\u00f3n de las ecuaciones de las ediciones anteriores. La resistencia nominal del momento es una funci\u00f3n del momento de pandeo lateral-torsional el\u00e1stico, anteriormente definido como \u201cMe\u201d y ahora como \u201cMcr\u201d, que se proporciona para doblar el eje principal mayor de todos los \u00e1ngulos individuales o el caso especial de doblar el eje geom\u00e9trico de \u00e1ngulos de piernas iguales.<\/p>\n\n\n\n
Conexiones <\/strong><\/p>\n\n\n\n
Se ha revisado el requisito de longitud de las soldaduras de filete longitudinales cuando se usa solo en las conexiones finales de los miembros de tensi\u00f3n. El requisito de la Secci\u00f3n J2.2b, que la longitud de la soldadura debe ser al menos igual a la distancia entre las soldaduras paralelas, se ha reemplazado por un enfoque revisado para el c\u00e1lculo del factor de retraso de corte en la Secci\u00f3n D3 para las soldaduras longitudinales en las conexiones finales de los miembros de tensi\u00f3n. Por lo tanto, se permiten soldaduras m\u00e1s cortas, as\u00ed como soldaduras paralelas de diferente longitud, pero el factor de retraso de corte resultante ser\u00e1 peque\u00f1o y la resistencia del miembro se reducir\u00e1 en consecuencia. Adem\u00e1s, las limitaciones espec\u00edficas de la situaci\u00f3n para terminaciones de soldadura de filete, cortas o extendidas, se han eliminado y reemplazado con un requisito basado en el rendimiento de que la terminaci\u00f3n no da lugar a una muesca sujeta a cargas de tensi\u00f3n aplicadas. La soldadura tampoco debe evitar la deformaci\u00f3n requerida para proporcionar condiciones de dise\u00f1o asumidas.<\/p>\n\n\n\n
Dos nuevos est\u00e1ndares de pernos ASTM aprobados originalmente en 2014, que se refieren a los pernos con una resistencia a la tracci\u00f3n m\u00ednima de 200 ksi, han sido aprobados para su uso en la Especificaci\u00f3n 2016. Estos pernos se han incorporado a la Especificaci\u00f3n a trav\u00e9s de los pernos de designaci\u00f3n Grupo C y cubren material ASTM F3043 y F3111. Hasta la fecha, estos solo est\u00e1n disponibles como productos patentados, pero ASTM alienta a otros productores a proponer alternativas. Otro cambio implementado por ASTM que afecta la Especificaci\u00f3n es el desarrollo de un est\u00e1ndar de pernos de resumen, F3125 que incluye los est\u00e1ndares anteriores A325, A490 y similares. Para los pernos del Grupo A de di\u00e1metros mayores que 1 pulg., La resistencia a la tracci\u00f3n m\u00ednima especificada del tornillo hab\u00eda sido de 105 ksi y ahora es la misma que para los di\u00e1metros de pernos m\u00e1s peque\u00f1os: 120 ksi. Este aumento da como resultado una mayor resistencia al deslizamiento disponible para los pernos m\u00e1s grandes del Grupo A.<\/p>\n\n\n\n
El requisito de conexiones atornilladas pretensadas en estructuras de varios pisos de m\u00e1s de 125 pies para empalmes de columnas y conexiones de vigas y vigas, se ha eliminado, ya que era arbitrario y no pod\u00eda ser respaldado por ninguna justificaci\u00f3n t\u00e9cnica. Adem\u00e1s, para los pernos de 1 pulgada y m\u00e1s de di\u00e1metro, el di\u00e1metro nominal m\u00e1ximo de los orificios de tama\u00f1o est\u00e1ndar y el ancho nominal m\u00e1ximo de las ranuras cortas y las ranuras largas se ha incrementado en 1\/16 pulg. El aumento en el tama\u00f1o de orificio m\u00e1ximo permitido proporciona para una mayor facilidad de montaje cuando las conexiones hacen uso de pernos de gran di\u00e1metro.<\/p>\n\n\n\n
El Cap\u00edtulo K en la Especificaci\u00f3n se cambi\u00f3 de \u201cDise\u00f1o de HSS y conexiones de miembros de caja\u201d a \u201cRequisitos adicionales para HSS y Conexiones de secci\u00f3n de caja\u201d para reflejar un cambio en el enfoque que utiliza los requisitos del Cap\u00edtulo J cuando se aplica a las conexiones de HSS y solo utiliza el Cap\u00edtulo K para requisitos espec\u00edficos relacionados con HSS y conexiones de secci\u00f3n de caja. Esto dio lugar a que las tablas del Cap\u00edtulo K se revisaran para reflejar una reducci\u00f3n en los tipos de conexiones cubiertas en ese cap\u00edtulo, y los otros casos se trataron de acuerdo con los enfoques m\u00e1s fundamentales proporcionados en el Cap\u00edtulo J.<\/p>\n\n\n\n
An\u00e1lisis y condiciones de fuego<\/strong><\/p>\n\n\n\n
El Ap\u00e9ndice 1 permite el uso de m\u00e9todos de an\u00e1lisis que son m\u00e1s sofisticados que los que se usan normalmente en el dise\u00f1o. La Secci\u00f3n 1.2 se ha agregado al Ap\u00e9ndice 1 en la Especificaci\u00f3n de 2016 para permitir un an\u00e1lisis el\u00e1stico que incluya el modelado directo del sistema y las imperfecciones de los miembros. La ventaja de este enfoque de an\u00e1lisis est\u00e1 en la determinaci\u00f3n de la resistencia a la compresi\u00f3n utilizando solo la resistencia de la secci\u00f3n transversal del miembro sin la necesidad de considerar los efectos de la longitud del miembro.<\/p>\n\n\n\n
Para el dise\u00f1o contra incendios, la versi\u00f3n 2016 del Ap\u00e9ndice 4: Dise\u00f1o estructural para condiciones de incendio incluye dos adiciones. Se proporciona una nueva tabla que relaciona la temperatura del perno con la resistencia disponible, y se presenta un m\u00e9todo simplificado para calcular la resistencia a la flexi\u00f3n nominal de una viga compuesta utilizando la temperatura de la brida inferior. Este nuevo m\u00e9todo incorpora el uso de un factor de retenci\u00f3n tabulado que depende de la temperatura de la brida inferior y la resistencia a la flexi\u00f3n nominal de la viga compuesta a temperatura ambiente, calculada de acuerdo con las disposiciones del Cap\u00edtulo I.<\/p>\n\n\n\n
Estos son solo algunos de los cambios en la Especificaci\u00f3n y no deben considerarse como los \u00fanicos que pueden afectar a un proyecto en particular. Se recomienda una revisi\u00f3n completa para que est\u00e9 familiarizado con la nueva versi\u00f3n cuando se adopten los c\u00f3digos de construcci\u00f3n que la incorporan. Para obtener informaci\u00f3n adicional sobre las principales diferencias entre la Especificaci\u00f3n de 2010 y 2016, eche un vistazo a la presentaci\u00f3n de la Conferencia de Acero de NASCC 2016: \u201cUna descripci\u00f3n general: la Especificaci\u00f3n AISC de 2016 para la construcci\u00f3n de acero estructural\u201d.<\/p>\n\n\n\n
Este art\u00edculo apareci\u00f3 en la secci\u00f3n \u201cEspec\u00edficamente\u201d de la Revista \u201cConstrucci\u00f3n de acero moderno\u201d, bajo el t\u00edtulo \u201c\u00bfQu\u00e9 hay de nuevo en la especificaci\u00f3n? Nuevos est\u00e1ndares de HSS\u201d \u2013 diciembre de 2016, por Sam Baer, Matthew Troemner <\/p>\n<\/body>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"
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